Número Browse:0 Autor:editor do site Publicar Time: 2023-09-04 Origem:alimentado
Ligas de aço inoxidável que economizam níquel, como Fe – 17% em peso de Cr – 0,6% em peso de Ni, têm uma estrutura de ferrita à temperatura ambiente e a altas temperaturas que faz com que desenvolvam cristais colunares facilmente durante a solidificação com uma proporção muito baixa de cristais equiaxiais no aço. peças fundidas. A estrutura cristalina colunar tem anisotropia óbvia no processo de trabalho plástico subsequente, o que provavelmente produzirá defeitos semelhantes a rugas em produtos laminados devido à baixa estampabilidade profunda. Controlar a estrutura fundida e obter uma alta proporção de cristais equiaxiais durante o processo de fundição contínua (CC) é importante para melhorar o desempenho e a qualidade do trabalho a quente subsequente do produto; esta sempre foi uma questão central para a indústria siderúrgica [1,2]. Kunstreich et al. [3] abordaram a qualidade superficial/subsuperficial (fitas, tubos, furos, bolhas, conteúdo de inclusão) e a taxa de desvio (códigos de anormalidades de fundição de placas) de produtos fundidos em máquinas de placas espessas de alto ou baixo rendimento. Eles descobriram que máquinas de baixa velocidade ou placas largas que criam ou mantêm um fluxo estável de rolo duplo no molde são essenciais para eliminar defeitos de placa, embora a intensidade do padrão de fluxo de rolo duplo não deva ser excessiva. A agitação eletromagnética (EMS) impulsiona o fluxo de aço fundido para controlar o comportamento de transferência de calor e massa através de uma força eletromagnética (EMF) indutiva sem contato. O arranjo e uso de EMS para controlar o comportamento metalúrgico na zona de resfriamento secundário (SCZ) para melhorar a qualidade dos fios tem recebido menos atenção da pesquisa.
Foi demonstrado que o comportamento de transferência do aço fundido na SCZ durante a fundição da placa afeta diretamente a qualidade interna do cordão e pode controlar simultaneamente a qualidade dos materiais laminados ajustando o fluxo do aço fundido e a temperatura [4]. A SCZ da laje é equipada principalmente com EMS tipo inserção (Nippon Steel, Tóquio, Japão), EMS tipo caixa (ABB, Zurique, Suíça) e agitação eletromagnética de rolo (R-EMS) (Danieli Rotelec, Paris, Itália). ) [5]. Comparado com o EMS tipo inserção e tipo caixa, o rolo agitação eletromagnética (R-EMS) tem a bobina dentro do rolo e substitui o rolo de suporte para o cordão, e tem um EMF mais alto para empurrar o fluxo interno de aço fundido. Lei et al. [6,7] investigaram o campo magnético e a distribuição do campo de fluxo de três modos R-EMS (disco duplo, anel duplo e anel triplo). O EMS no modo de anel duplo foi o mais eficiente, produzindo uma área maior de fluxo de circulação dentro do fio na mesma potência que os outros modos. Com o aumento da frequência, a densidade do fluxo magnético no centro da placa diminuiu e a EMF e a velocidade do aço fundido aumentaram, indicando que a EMF é um indicador direto do efeito do R-EMS. Shen et al. [8] estabeleceram um modelo acoplado para o comportamento de fluxo e solidificação da laje em SCZ com base nas equações de Maxwell e no modelo k-épsilon, e observaram que a direção do fluxo do aço fundido era consistente com a direção EMF e que a agitação O efeito foi significativamente enfraquecido com o aumento da espessura da casca solidificada. Wang et al. [9] sugeriram que o EMF gerado pelo campo magnético da onda viajante estava concentrado próximo à ampla superfície do fio e que o EMF produz um fluxo de agitação horizontal. Jiang et al. [10] estabeleceram um modelo de transporte macroscópico tridimensional para a laje e observaram que o ponto final da solidificação estava na posição de um quarto na direção da largura da laje. Comparado com um agitador linear empurrado para um lado, um agitador rotativo na SCZ favorece a distribuição uniforme do soluto no final da solidificação. Wang et al. [11] analisaram os fatores que contribuem para a baixa proporção de cristais equiaxiais do aço inoxidável ferrite 430. Quando há EMS insuficiente, a proporção de cristais equiaxiais é bastante melhorada ajustando a SCZ e a velocidade de fundição, o que reduz a fissuração cruzada do fio. Zhou et al. [12] analisaram o mecanismo do efeito do EMS na estrutura de solidificação do aço inoxidável martensítico na fundição de placas e observaram que a proporção cristalina equiaxial central do fio atingiu uma média de 50% e até 57% usando o magnético apropriado. densidade de fluxo. Uma pesquisa da Nippon Steel [13] mostrou que o R-EMS pode controlar o fluxo efetivo do aço fundido interno para reduzir a estrutura cristalina colunar do aço elétrico e do aço inoxidável, aumentando simultaneamente a proporção de cristais equiaxiais para melhorar o encolhimento central, a porosidade e a segregação. da laje, o que contribui para melhorar a velocidade de fundição e a qualidade do processo de produção da laje.
Esses estudos indicam que o R-EMS pode substituir o rolete de pressão normal na máquina CC por diferentes pares de roletes. Diferentes arranjos dos rolos nos segmentos terão distribuições de campo magnético variadas, áreas de EMF e padrões de fluxo de aço fundido. Considerando a importância do comportamento metalúrgico na SCZ de uma placa fundida no que diz respeito ao controle da qualidade interna do cordão, um modelo acoplado de comportamento eletromagnético tridimensional (3-D), de fluxo, de transferência de calor e de solidificação na SCZ foi desenvolvido. foi desenvolvido neste estudo. Usamos aço Fe–17% em peso Cr–0,6% em peso Ni para investigar os efeitos de diferentes números de pares de rolos para R-EMS na distribuição do campo magnético e no comportamento de solidificação. Nosso objetivo foi usar modelagem numérica para fornecer orientação teórica para a melhoria da estrutura de solidificação e qualidade interna de peças fundidas de aço inoxidável ferrita.
2. Métodos
2.1. Numérico Modelo Descrição
A estrutura de Equipamento EMS consiste principalmente de uma luva de rolo (cobre), um anel de blindagem magnética, uma bobina, um núcleo, aço fundido e um domínio de ar (Figura 1; domínio de ar não mostrado). O anel de blindagem magnética consiste em uma seção de um anel com o restante preenchido com ar. Os parâmetros termofísicos e os parâmetros do processo CC utilizados nos cálculos de simulação são dados na Tabela 1. A origem das coordenadas no modelo está no centro do menisco do molde, onde a direção de fundição está ao longo do eixo Z positivo, enquanto o X- e os eixos Y são paralelos aos lados estreito e largo do cordão, respectivamente. O modelo de domínio computacional foi desenvolvido com R-EMS na SCZ para a produção de aço Fe – 17% em peso Cr – 0,6% em peso Ni com seção transversal de 1280 mm × 200 mm. A estrutura do R-EMS é linear, com cinco bobinas enroladas em torno do rolo com diâmetro de 240 mm e comprimento de 1550 mm. Os três pares de rolos estavam distantes 4,159, 3,911 e 3,660 m do menisco, e foi utilizado o modo de agitação linear contínua.
Devido ao número de Reynolds magnético Rm <1 durante a agitação eletromagnética no processo CC, o efeito do fluxo de aço no campo magnético externo foi insignificante. O efeito das fases sólida e líquida do aço com condutividade elétrica pouco diferente foi ignorado na zona de alta temperatura na força eletromagnética. O desenvolvimento de equações acopladas para o campo eletromagnético, campo de fluxo, transferência de calor e comportamento de solidificação são relativamente maduros, conforme descrito em detalhes por Li et al. [14] e Wang et al. [15]. Os princípios do agitador linear são mostrados na Figura 2 [16]. O rolo eletromagnético é um agitador de campo magnético de onda viajante, o que significa que o núcleo de ferro e o circuito magnético estão desconectados e que o impulso eletromagnético em direção a um lado controla o movimento linear do aço fundido.
2.2. Limite Condições e Numérico Solução Procedimento
Para o campo eletromagnético, foi utilizada no modelo eletromagnético uma malha tetraédrica com número de malha 518.230. Para os pares de rolos, cada R-EMS tinha cinco bobinas carregadas com corrente alternada bifásica, e a diferença de fase de cada fase era de 90°. A linha magnética era paralela à superfície da unidade de ar que circundava o agitador. As condições de contorno do isolamento foram definidas entre a bobina, o tubo de cobre e o núcleo de ferro.
Para o cálculo da vazão e solidificação foi estabelecido um modelo segmentado sem força eletromagnética no molde e uma região de foot-roll para calcular as informações de solidificação e vazão; uma malha hexaédrica foi usada para o cálculo do fluido. As grades foram refinadas em áreas com intensa densidade de transmissão, como a camada limite do bocal e a região de solidificação, resultando em um total de aproximadamente 3 milhões de grades. Os valores residuais para energia foram menores que 10−6 e outros foram menores que 10−4. ANSYS Fluent 16.0 (ANSYS, Inc., Canonsburg, PA, Estados Unidos) foi usado para julgar a convergência durante o cálculo. O módulo “Profile” do ANSYS Fluent foi utilizado para extrair o primeiro segmento dos dados de saída do domínio computacional como condição de entrada para o segundo segmento. Para garantir o alcance efetivo da ação EMF e o pleno desenvolvimento do fluxo turbulento, 3–4,8 m de SCZ foram selecionados neste estudo para o domínio computacional. A simulação ANSOFT Maxwell (ANSYS, Inc., Canonsburg, PA, Estados Unidos) foi usada para obter os dados do campo eletromagnético do domínio computacional, e o software Fluent foi usado para calcular as informações de fluxo, transferência de calor e solidificação com o estado estacionário. na SCZ. As informações de coordenadas do nó no Fluent foram carregadas no Maxwell, e o EMF médio no tempo foi extraído usando o algoritmo de interpolação de coordenadas. Finalmente, o EMF foi carregado na equação do momento usando a Função Definida pelo Usuário (UDF). As condições de contorno do modelo foram as seguintes:
1. Entrada do domínio computacional: A velocidade e a temperatura da primeira saída do domínio computacional e as informações da fração da fase líquida foram carregadas como condições de limite de entrada.
2. Cálculo da saída do domínio: Gradientes zero para todas as quantidades físicas na direção da normal de exportação usando condições de contorno totalmente desenvolvidas.
3. Parede: As condições de resfriamento foram descritas utilizando o coeficiente de transferência de calor convectivo [10].
2.3. Experimental Procedimento
A densidade do fluxo magnético foi medida usando um Tesla Meter 475 do modo de processamento de sinal digital LakeShore (Zhongke Electric, Hunan, China). O EMF foi testado usando um medidor de empuxo fabricado internamente, conforme mostrado na Figura 3. O princípio do dispositivo de teste foi baseado no método de medição da placa de cobre simulando o fio. Várias placas finas de cobre com 2 mm de espessura foram distribuídas uniformemente e suspensas simetricamente e em paralelo com a espessura do fio entre as superfícies de trabalho do EMS. O empuxo eletromagnético recebido em cada placa de cobre foi medido separadamente com um transdutor de tensão, sendo que cada placa de cobre representava o empuxo recebido por um fio de determinada espessura na posição correspondente.
Os principais componentes químicos do aço Fe – 17% em peso Cr – 0,6% em peso Ni estão listados na Tabela 2. O local de amostragem da seção transversal da laje produzida sob as condições de trabalho correspondentes é mostrado na Figura 4. A seção transversal de a amostra em cada condição de trabalho foi achatada em torno e polida em fresadora, de forma que não houvesse marcas de processamento que afetassem a observação da superfície de inspeção. Uma solução aquosa de ácido clorídrico industrial na proporção volumétrica de 1:1 foi utilizada como agente de erosão. As amostras com acabamento superficial foram imersas no condicionador ácido e erodidas em banho-maria com temperatura de 70 ° C por 20 min. Imediatamente após a erosão, a superfície foi enxaguada com água e seca com fluxo de ar de alta pressão, imagens foram obtidas e a proporção de cristais equiaxiais foi registrada pelo Image-Pro Plus (Media cybernetics, Inc., Rockville, MD, United States). Estados).
3. Resultados e Discussão
3.1. Análise de Eletromagnético Campo
A Figura 5a mostra uma comparação dos valores calculados e medidos da densidade do fluxo magnético, e a Figura 5b mostra o EMF na linha central da superfície larga com um par de rolos. Os valores medidos e calculados da densidade do fluxo magnético na linha central do rolo e o EMF da placa de cobre estão aproximadamente de acordo, o que verifica a confiabilidade do modelo a um nível aceitável. A Figura 5b mostra que a EMF aumentou rapidamente e depois diminuiu lentamente à medida que a frequência aumentava, e a maior EMF de um par de agitadores de rolos foi obtida a uma frequência de 9 Hz.
A Figura 6a-c apresenta a distribuição da densidade do fluxo magnético na superfície da placa para uma intensidade de corrente de 400 A e uma frequência de 7 Hz nos casos de um par,
dois pares e três pares, respectivamente, nos quais a área efetiva da densidade do fluxo magnético aumentou com o aumento do número de rolos. O campo magnético da onda viajante tinha uma certa direcionalidade que produzia um efeito final, resultando em uma densidade de fluxo magnético maior no lado de impulso (lado direito do fio na Figura 6) do que no lado inicial (lado esquerdo do fio na Figura 6). ).
A Figura 7a revela a distribuição do EMF ao longo da linha central na direção de fundição sob um número diferente de pares de rolos para uma corrente de 400 A e frequência de 7 Hz, e a Figura 7b mostra a distribuição do EMF ao longo da linha central do os rolos na direção ampla. Para um, dois e três pares de rolos, a CEM máxima na linha central da laje ao longo da direção de vazamento foi de 12.090, 18.573 e 21.229 N/m3, respectivamente, e a CEM média foi de 2.023, 5.066 e 7.962. N/m3, respectivamente. A CEM máxima na linha central da superfície larga para cada par de rolos foi de 12.354, 18.084 e 22.874 N/m3, respectivamente, e a CEM média foi de 10.247, 15.730 e 21.336 N/m3, respectivamente. A força máxima estava localizada no lado de impulso da laje, e a EMF do aço fundido aumentou com o aumento do número de pares de rolos.
A Figura 8a mostra a distribuição do EMF na direção de fundição sob dois pares de rolos em frequências diferentes, e a Figura 8b revela a distribuição do EMF na direção de fundição sob os dois pares de rolos em diferentes correntes. A distribuição do EMF indica que ele era pequeno em ambas as extremidades, grande no meio e distribuído uniformemente entre os rolos. O EMF máximo no centro do fio aumentou de 4.750 para 19.000 N/m3 à medida que a intensidade da corrente aumentou de 200 para 400 A. Além disso, o EMF máximo no centro do fio diminuiu de 20.838 para 17.995 N/m3 quando o a frequência aumentou de 4 para 8 Hz. O fio exibiu uma certa condutividade magnética quando as linhas de indução magnética do ar para o fio se desviaram, agrupando-se em um local e formando um escudo magnético. A diferença no fluxo magnético entre o interior e as bordas do fio resultou em uma distribuição desigual da corrente induzida, que se concentrou principalmente na superfície da placa, fenômeno conhecido como “efeito pelicular”. Este efeito leva a uma redução na penetração do campo magnético em frequências mais altas [17]. Mostra que a casca solidificada com uma certa condutividade elétrica tem um certo efeito de proteção no campo magnético e, portanto, a intensidade da indução magnética central diminui ligeiramente à medida que a frequência da corrente aumenta.
3.2. Análise de Fluxo e Solidificação Comportamento
A Figura 9a demonstra a distribuição de velocidade ao longo da linha central na direção de fundição na linha característica do aço fundido com um número diferente de pares de rolos, e a Figura 9b mostra a distribuição de velocidade ao longo da linha central dos rolos na direção larga. Um aumento no número de rolos levou a um aumento no volume local do EMF no cordão, e o EMF foi a força motriz do fluxo de aço fundido para lavar a frente de solidificação na SCZ. A faixa efetiva de velocidade de lavagem - definida como a faixa na qual a velocidade do fluxo é maior que a velocidade de fundição - da frente de solidificação ao longo da direção de fundição foi de 4,0 a 4,35 m, 3,8 a 4,35 m e 3,6 a 4,35 m para um , dois e três pares de rolos, respectivamente, e a velocidade máxima de lavagem foi de 0,7, 0,8 e 0,76 m/s, respectivamente. Zhang et al. [18] descobriram que o fluxo de jato de alta velocidade dos furos laterais pode levar a uma zona de turbulência maior na zona do molde e em parte da SCZ. Embora a EMF de dois pares de rolos seja menor que a dos três pares, a região de lavagem dos dois pares é mais baixa, deixando menor intensidade de energia cinética turbulenta na área do molde deslocado. Assim, o fio tem maior velocidade máxima de lavagem com dois pares de rolos do que com três pares. A Figura 8b mostra que a velocidade máxima do fluxo sob diferentes números de pares de rolos foi distribuída em um lado do cordão. A velocidade do fluxo no lado de impulso do EMF foi maior do que no lado inicial, o que está aproximadamente de acordo com as características de movimento do campo magnético da onda viajante.
A Figura 10a – d mostra a distribuição de temperatura e a linha aerodinâmica do aço fundido na superfície central da face estreita da laje com 0–3 pares de rolos. O EMF fez com que o aço fundido se movesse de um lado para o outro da superfície estreita, e a continuidade do fluxo para a estreita frente de solidificação levou à formação de uma circulação superior e inferior do aço fundido, resultando em um núcleo uniforme temperatura e mistura da laje. Com um número crescente de pares de rolos, a área de fluxo de aço fundido na seção transversal expandiu-se e a troca de calor forçada entre o aço fundido central de alta temperatura e a casca solidificada levou a uma zona maior de baixa temperatura no centro. da vertente. De acordo com a teoria da solidificação, uma temperatura mais baixa do aço fundido central é mais propícia à formação de partículas de nucleação. Xu et al. apontaram [19] que a lavagem do aço fundido contra a frente de solidificação pode fazer com que o 'derretimento' do braço dendrítico forneça partículas de nucleação para a formação de cristais equiaxiais, o que em última análise aumenta a proporção de cristais equiaxiais centrais da fita.
A Figura 11a ilustra a variação do casco solidificado no lado inicial ao longo da direção de fundição no centro da face estreita para o cordão com diferentes números de pares de rolos, e a Figura 11b mostra a mudança na espessura do casco no lado de impulso ao longo do direção de fundição no centro da face estreita para o cordão com diferentes números de pares de rolos. A frente de solidificação é considerada o local onde a fração da fase líquida é 0,3. Para zero, um, dois e três pares de rolos, a espessura da casca solidificada na saída do domínio de cálculo foi 42,37, 40,96, 40,14 e 38,43 mm no lado inicial do EMF, respectivamente, e 42,37, 42,27. , 37,62 e 37,60 mm no lado de empuxo do EMF, respectivamente. O fluxo de alta velocidade do aço fundido corre para a frente de solidificação e interrompe alguns dos cristais colunares, resultando no crescimento lento da casca solidificada na região de agitação. A taxa de solidificação no lado do impulso eletromagnético foi significativamente menor do que no lado inicial, o que coincide aproximadamente com as características do campo magnético da onda viajante.
3.3. Experimentos de Solidificação Estrutura Obtido por R‐EMS
Dois pares de rolos foram selecionados para fundição de placas de aço Fe– 17% em peso Cr–0,6% em peso Ni nos experimentos de controle de estrutura de solidificação por R-EMS. A zona semissólida no centro da laje quando foram utilizados dois pares de rolos foi maior do que quando foi utilizado um par de rolos. Embora o EMF tenha sido menor do que quando foram utilizados três pares, a velocidade de lavagem da frente de solidificação foi maior com dois pares do que com três pares, o que foi benéfico para a formação de cristais equiaxiais na fita. Além disso, o custo da instrumentação e o consumo de energia são menores quando são utilizados dois pares de rolos. As estruturas de solidificação da laje produzidas quando o R-EMS foi desligado e ligado foram comparadas durante o experimento, conforme mostrado na Figura 12. Quando o R-EMS foi desligado, a macroestrutura da laje foi mais desenvolvida no cristal colunar , que está relacionado às características do aço Fe – 17% em peso Cr – 0,6% em peso Ni. Ter um teor de Cr no aço superior a 16% levou a um processo de solidificação sem a α→γ processo de transição de fase, com a estrutura de ferrita mantida. Pang et al. [20] descobriram que não houve transição de fase que impedisse o desenvolvimento de cristais colunares durante o processo de crescimento do grão; assim, o tamanho do grão era grosso e os elementos químicos eram propensos à segregação, o que pode afetar seriamente a qualidade do produto. Quando o R-EMS foi ligado com parâmetros eletromagnéticos de 400 A e 7 Hz, o EMF gerado pelo campo magnético da onda viajante fez com que o aço fundido fluísse violentamente e lavasse a frente do cristal colunar para reduzir o gradiente de temperatura na solidificação. frente, inibindo o crescimento de cristais colunares. Ao mesmo tempo, o fluxo de alta velocidade do aço fundido pode quebrar o braço dendrítico colunar para formar núcleos livres na área central de baixa temperatura. Finalmente, a proporção cristalina equiaxial central da fita foi aumentada para
69%.
4. Conclusões
Aqui, um modelo de acoplamento segmentado 3-D para comportamento eletromagnético, de fluxo e de transferência de calor foi estabelecido para a fundição de placas de aço inoxidável. Os efeitos do R-EMS na distribuição do campo magnético e no comportamento de solidificação foram revelados, e os parâmetros técnicos ideais para controlar a macroestrutura fundida do aço Fe – 17% em peso Cr – 0,6% em peso Ni foram apresentados. As principais conclusões são as seguintes:
1. As características do campo magnético da onda viajante do R-EMS na SCZ produzirão um EMF máximo localizado no lado inicial do cordão da placa. Para cada par adicional de rolos eletromagnéticos, a FEM média na direção de fundição aumenta em 2.969 N/m3, e a FEM média na seção central dos rolos aumenta em 5.600 N/m3.
2. Com um número crescente de pares de rolos de agitação, a área efetiva de agitação do aço fundido dentro do cordão é aumentada pela EMF, e a velocidade do aço fundido na frente de solidificação primeiro aumenta e depois diminui. O efeito de lavagem do fluxo da forte força eletromagnética reduzirá a taxa de solidificação do invólucro local e acelerará a dissipação superaquecida do centro do aço fundido, o que é benéfico para a formação de cristal equiaxial.
3. O uso de dois pares de rolos eletromagnéticos a 400 A e 7 Hz pode produzir uma proporção de cristal equiaxial central de 69% no fio da placa de 200 mm × 1280 mm, o que ajuda a melhorar seu comportamento de trabalho a quente.
Autor Contribuições: Conceituação, HX e BY; metodologia, HX e PW; investigação, BY e XC; recursos, AL e WL; redação —preparação do rascunho original, HX e PW; redação —revisão e edição, HX, PW e JZ; visualização, XC e PW; supervisão, AL, HT e JZ; administração de projetos, HT e JZ; HX e PW são co-autores. Todos os autores leram e concordaram com a versão publicada do manuscrito.
Financiamento: Esta pesquisa foi financiada pela Fundação Municipal de Ciências Naturais de Pequim (BJNSF) (Grant No.2182038) e pela Fundação Nacional de Ciências Naturais da China (NSFC) (Grant No.51874033 e No.U1860111), Programa Nacional de P&D Chave da China (Grand No. .016YEB0601302).
Agradecimentos: Os autores agradecem pelo teste industrial em Hunan Valin Lianyuan Iron & Steel Croup Co., Ltd.
Conflitos de Interesse: Os autores declaram não haver conflito de interesses.
Réreferências
1. Ramkumar, KD; Chandrasekhar, A.; Singh, AK; Ahuja, S.; Agarwal, A.; Arivazhagan, N.; Rabel, AM Estudos comparativos sobre soldabilidade, microestrutura e propriedades de tração de aço inoxidável ferrita AISI 430 autógeno soldado por TIG com e sem fluxo. J. Maunf. Processo. 2015, 20, 54–69, doi:10.1016/j.jmapro.2015.09.008.
2.Wang, C.; Yu, Y.; Yu, J.; Zhang, Y.; Zhao, Y.; Yuan, Q. Evolução da microestrutura e comportamento de corrosão de juntas soldadas diferentes de aço inoxidável 304/430. J. Maunf. Processo. 2020, 50, 183–191, doi:10.1016/j.jmapro.2019.12.015.
3. Kunstreich, S.; Dauby, PH Efeito do padrão de fluxo do aço líquido na qualidade da laje e a necessidade de controle eletromagnético dinâmico no molde. Ferromak. Metalúrgica. 2005, 32, 80–86, doi:10.1179/174328105X15823.
4. Wu, SJ; Wu, Y.; Yu, YC; Chen, WQ Efeito da agitação eletromagnética na zona de resfriamento secundário na qualidade de placas de lingotamento contínuo de aço silício não orientado. Siderurgia 2012, 28, 11–14,24.
5. Kunstreich, S. Agitação Eletromagnética de Lajes. Ferro Aço 2005, 40, 81–82,86.
6.Zhang, K.; Chen, SF; Yang, B.; Liu, T.; Zhao, Y.; Lei, H. Estudo sobre arranjo de rolos S-EMS na zona de resfriamento secundário de máquina de lingotamento contínuo de placas. J. Universidade. Ciência. Tecnologia. Liaoning 2018, 41, 335–340.350, doi:10.13988/j.ustl.2018.05.003.
7.Chen, SF; Yang, B.; Wang, M.; Hong, N.; Ding, C.; Lei, H. Simulação numérica da agitação eletromagnética do segundo segmento de resfriamento em lingotamento contínuo de placas. J. Universidade. Ciência. Tecnologia. Liaoning 2017, 40, 184–188.203, doi:10.13988/j.ustl.2017.03.006.
8.Yang, J.; Ren, BZ; Han, ZW; Shen, HF Acoplamento de fluxo de fluido e solidificação com agitação eletromagnética tipo rolo em lingotamento contínuo de placas. Continuar. Elenco. 2015, 40, 13–17, doi:10.13228/j.boyuan.issn1005‐4006.20150030.
9. Huang, JT; Wang, EG; He, JC Simulação Numérica de Agitação Eletromagnética Linear na Região de Resfriamento Secundário de Fundidor de Laje. J. Ferro Aço Res.. Interno. 2003, 10, 16–21, doi:10.13228/j.boyuan.issn1006‐706x.2003.03.050.
10.Jiang, DB; Zhu, MEU; Zhang, L. Simulação Numérica do Comportamento de Solidificação e Transporte de Soluto em Fundição Contínua de Lajes com S-EMS. Metais 2019, 9, 452, 10.3390/met9040452.
11. Wang, HL Melhoria da ração de grãos equiaxiais em tarugos de lingotamento contínuo de aço inoxidável ferrite 430. Xangai Metais 2007, 29, 27–30.
12. Li, JC; Yin, YC; Wang, BF Simulação numérica de modos de agitação para agitação eletromagnética tipo rolo na zona de resfriamento secundário da laje de lingotamento contínuo. Especificações. Elenco. Não ferrosos Liga. 2013, 33, 302–305, 10.15980/j.tzzz.2013.04.034.
13. Kittaks, S.; Fukuokaya, T.; Maruki, Y.; Kanki, T. Nippon Steel Strand Agitador Eletromagnético 'S-EMS' para Rodízio de Laje. Nipônico Aço Tecnologia. Representante. 2003, 87, 70–74.
14.Li,SX; Xiao, H.; Wang, P.; Liu, H.; Zhang, J. Análise do campo eletromagnético do molde de fundição contínua, incluindo um novo método integral para cálculo do torque eletromagnético. Metais 2019, 9, 946, doi:10.3390/met9090946.
15. Wang, P.; Zhang, Z.; Gravata, ZP; QI, M.; Lan, P.; Li, SX; Yang, ZB; Zhang, JQ Comportamento de transferência inicial e evolução da estrutura de solidificação em um grande Bloom fundido continuamente com uma combinação de modo de injeção de bico e M-EMS. Metais 2019, 9, 1083, doi:10.3390/met9101083.
16. Kunstreich, S. Agitação eletromagnética para fundição contínua. Revista De Métalurgia 2003, 100, 395–408, doi:10.1051/metal:2003198.
17.Li,SX; Wang, P.; Lan, P.; Liu, HS; Liu, QL; Li, SG; Zhang, JQ Fluxo de fusão e transferência de calor na extremidade da cratera do lingotamento contínuo de tarugos redondos usando agitação eletromagnética final. Queixo. J. Eng.. 2019, 41, 748–756, doi:10.13374/j.issn2095‐9389.2019.06.006.
18.Zhang, Z.; Wang, P.; Dong, YN; Li, L.; Lan, P.; Zhang, JQ Estudo sobre fluxo tridimensional, transferência de calor e comportamento de solidificação no processo de lingotamento contínuo de placas. Continuar. Elenco. 2019, 44, 41–46, doi:10.13228/j.boyuan.issn1005‐4006.20190070.
19. Xu, ZG; Wang, XH Investigação sobre a formação de zona equiaxial em fios de aço de baixo carbono. Conheci. Res.. Tecnologia. 2016, 113, 106, doi:10.1051/metal/2015053.
20. Pang, MR; Wang, FM; Wang, JL; Li, CR; Zhang, GQ Efeito dos parâmetros de solidificação na estrutura de solidificação de aço inoxidável 430 com base no método 3D-CAFÉ. Trans. Matéria. Aquecer Tratar. 2013, 34, 188–195, doi:10.13289/j.issn.1009‐6264.2013.12.034.
